Zależności metrologiczne w elektromagnetycznym.pdf

BEZPIECZEÑSTWO PRACY 2/2002

dr hab. in¿. ROMAN KUBACKI

mgr in¿. PAWE£ SOBIECH

Wojskowy Instytut Higieny i Epidemiologii

Zale¿noci metrologiczne w elektromagnetycznym

polu bliskim anten mikrofalowych

rozporz¹dzeniu ministra pra-

cy i polityki spo³ecznej z dnia

2 stycznia 2001 r. zmieniaj¹-

cym rozporz¹dzenie w sprawie najwy¿-

szych dopuszczalnych stê¿eñ i natê¿eñ

czynników szkodliwych dla zdrowia

w rodowisku pracy [5] ustanowiono war-

toci najwy¿szych dopuszczalnych natê-

¿eñ (NDN) pól elektromagnetycznych

(0 Hz 300 GHz) na stanowiskach pra-

cy. Du¿¹ nowoci¹ by³o ustanowienie

wartoci NDN w postaci natê¿enia pola

elektrycznego (E[V/m]) oraz magnetycz-

nego (H[A/m]) w ca³ym pasmie czêsto-

tliwoci, podczas gdy w poprzednich re-

gulacjach prawnych dotycz¹cych nara¿e-

nia pracowników na promieniowanie za-

kresu mikrofalowego, do oceny tego na-

ra¿enia stosowana by³a gêstoæ mocy

(S[W/m 2 ]). W podobnej regulacji prawnej

dotycz¹cej ochrony rodowiska przed pro-

mieniowaniem mikrofalowym, obowi¹-

zuje w dalszym ci¹gu gêstoæ mocy jako

wartoæ NDN. Równie¿ wiatowe regu-

lacje prawne dotycz¹ce zarówno pracow-

ników jak i ludzi niezatrudnionych (ro-

dowisko), do oceny nara¿enia na promie-

niowanie mikrofalowe wykorzystuj¹ gê-

stoæ mocy. Rodzi siê zatem pytanie, czy

natê¿enia pól E i H s¹ to¿same z gêsto-

ci¹ mocy w kontekcie metrologii i oce-

ny nara¿enia ludzi na promieniowanie

mikrofalowe. Czy wprowadzenie takich

zmian do prawnej ochrony pracowników

nara¿onych na promieniowanie mikrofa-

lowe by³o uzasadnione?

Przyjmuje siê, ¿e skutki oddzia³ywa-

nia promieniowania mikrofalowego na

ludzi indukowane s¹ w wyniku absorpcji

energii tego promieniowania przez strat-

ny organizm. W tym kontekcie do oce-

ny nara¿enia uzasadnione jest przyjmo-

wanie natê¿enia pola elektrycznego i ma-

gnetycznego (E i H) jako wielkoci pro-

porcjonalnych do energii niesionej elek-

tryczn¹ i magnetyczn¹ sk³adow¹ tego pro-

mieniowania. ¯adnej z tych wielkoci nie

mo¿na zaniedbaæ, gdy¿ skutki oddzia³y-

wania na organizm ludzki poszczególnych

sk³adowych s¹ odmienne. Du¿¹ korzyci¹

wynikaj¹c¹ z przyjêcia wartoci E i H

w ca³ym zakresie czêstotliwoci jest mo¿-

liwoæ okrelania poziomu ekspozycji

tymi samymi parametrami (E, H). Jednak-

¿e negatywn¹ konsekwencj¹ przyjêcia

wartoci E i H jako wartoci NDN jest

koniecznoæ pomiarów dwoma miernika-

mi w ka¿dym punkcie pomiarowym.

Z kolei, gêstoæ mocy jest wektoro-

wym iloczynem natê¿enia pola elektrycz-

nego i magnetycznego S = E H i odzwier-

ciedla sumaryczn¹ energiê fali elektroma-

gnetycznej. Jednak¿e parametr ten nie daje

informacji o procentowym udziale ener-

getycznym poszczególnych sk³adowych

tego promieniowania. Oczywist¹ korzy-

ci¹ jest jednak dwukrotne zmniejszenie

liczby realizowanych pomiarów, co ma

szczególne znaczenie w przypadku po-

miarów np. na posterunkach radiolokacyj-

nych czy w warsztatach remontowych,

gdzie wystêpuje du¿a z³o¿onoæ metro-

logiczna [2].

W dostatecznie du¿ej odleg³oci od

anteny, tj. w strefie dalekiej ka¿da z wiel-

koci, tj. E lub H albo S jest to¿sama

w kontekcie metrologii i oceny nara¿e-

nia na promieniowanie mikrofalowe.

Wielkoci te s¹ zwi¹zane powszechnie

znan¹ zale¿noci¹ [3, 4]:

przyjmowaæ wartoci odmienne od

377 W, z tego powodu stosowanie zale¿-

noci (1) w polu bliskim obarczone jest

nieznanym b³êdem.

Pole bliskie

jako obszar metrologiczny

dla celów bhp

Aby okreliæ mo¿liwoæ stosowania

zale¿noci (1) do celów pomiarów i oce-

ny nara¿enia pracowników na promienio-

wanie mikrofalowe zasadnym jest okre-

lenie granicy strefy dalekiej. Granicê stre-

fy dalekiej wyznacza siê z zale¿noci:

(3)

gdzie:

D najwiêkszy poprzeczny rozmiar

anteny:

A, B poprzeczne wymiary anteny

l d³ugoæ fali.

Zgodnie z zale¿noci¹ (3) w przypad-

ku anten telefonii komórkowej strefa da-

leka wystêpuje na odleg³ociach powy-

¿ej 10 m od anteny, natomiast w przypad-

ku anten radiolokacyjnych strefa daleka

rozci¹ga siê na odleg³ociach powy¿ej

1 km od anteny. £atwo zauwa¿yæ, ¿e po-

miary natê¿eñ pól mikrofalowych do ce-

lów bhp (na stanowiskach pracy) s¹ reali-

zowane w obszarze pola bliskiego, tj. na

odleg³ociach znacznie bli¿szych ani¿eli

granica strefy dalekiej. Z tego powodu

pomiary zarówno E jak i H na stanowi-

skach pracy s¹ w pe³ni uzasadnione.

Jednak¿e w kontekcie zapisów oma-

wianego rozporz¹dzenia [5] i PN [6] wy-

³aniaj¹ siê nastêpuj¹ce problemy:

Czy mo¿na w polu bliskim stosowaæ

mierniki gêstoci mocy bazuj¹ce na po-

miarze sk³adowej elektrycznej i realizu-

j¹ce przeliczanie zmierzonych wartoci E

na gêstoæ mocy zgodnie z zale¿noci¹

(1)? Rodzi siê równie¿ pytanie o skalê

b³êdów pope³nianych w wyniku stosowa-

nia tych mierników w polu bliskim.

Czy mo¿na w polu bliskim dokony-

waæ przeliczeñ wartoci natê¿eñ pól na

(1)

Zale¿noæ powy¿sza wynika z faktu,

¿e w strefie dalekiej stosunek natê¿enia

pola elektrycznego E do natê¿enia pola

magnetycznego H jest cile okrelony

i nie ulega zmianie wraz ze zmian¹ odle-

g³oci od anteny, podobnie jak to ma miej-

sce w przypadku fali p³askiej:

(2)

sk³adowe poprzeczne do kie-

runku propagacji fali

Z f = impedancja falowa.

Impedancja falowa dla pró¿ni przyj-

muje wartoæ rzeczywist¹ i wynosi Z f =

377 W.

Jednak¿e w pobli¿u anteny, tj. w polu

bliskim, stosunek wektorów E do H mo¿e

gdzie:

BEZPIECZEÑSTWO PRACY 2/2002

wartoci gêstoci mocy, stosuj¹c zale¿-

noæ (1)?

Poni¿ej przedstawiono omówienie

tego problemu oraz obliczenia odnosz¹-

ce siê do charakterystycznych przypad-

ków anten mikrofalowych.

istotnie wp³ywa na b³¹d pomiarów taki-

mi miernikami. W przypadku tych mier-

ników anten¹ odbiorcz¹ jest tuba, której

wejcie dopasowane jest do impedancji

377 W. Ka¿da zmiana impedancji w punk-

cie pomiarowym powoduje, ¿e zmienia

siê wspó³czynnik odbicia na wejciu tuby

miernika, w wyniku czego do termistora

dociera zmieniona wartoæ energii pola

elektromagnetycznego, a ca³y pomiar

obarczony jest b³êdem.

zwi¹zane nie tylko z orodkiem, lecz tak-

¿e ze swoim ród³em.

W normach polskich [6] wprowadzo-

no pojêcie impedancji pola elektroma-

gnetycznego zdefiniowane jako: Impe-

dancja pola jest wielkoci¹ uzyskan¹ z po-

dzielenia zmierzonej wartoci natê¿enia

pola elektrycznego przez zmierzon¹ war-

toæ pola magnetycznego, w danym punk-

cie pomiarowym. Zgodnie z tak¹ defini-

cj¹ jest to stosunek wartoci skutecznej

modu³u wypadkowego pola elektryczne-

go do wartoci skutecznej modu³u wypad-

kowego pola magnetycznego. Z przyto-

czonej definicji wynika, ¿e do obliczeñ

przyjmujemy wszystkie sk³adowe wekto-

rów E i H, a dok³adniej d³ugoæ (modu³)

wypadkowych wektorów E i H w danym

punkcie przestrzeni. Nale¿y równie¿ pa-

miêtaæ, ¿e parametr ten wprowadzono

niejako i wy³¹cznie dla potrzeb metrolo-

gicznych. W tym aspekcie autorzy mieli

prawo zdefiniowaæ tak¹ wielkoæ jako

parametr pomocniczy przeznaczony do

dodatkowych obliczeñ zmierzonych wiel-

koci polowych. Pomiar wszystkich sk³a-

dowych pól E i H (lub ich wartoci wy-

padkowych) jest najbardziej poprawnym

pomiarem w polu bliskim i powinien byæ

realizowany miernikiem wyposa¿onym

w bezkierunkow¹ sondê pomiarow¹.

Wprowadzona definicja impedancji pola

elektromagnetycznego jest zatem stosun-

kiem zmierzonych wypadkowych warto-

ci E do H.

Podstawowe typy detekcji

pól mikrofalowych

W kontekcie rozwa¿anych zagadnieñ

metrologicznych wa¿nym problemem jest

w jaki sposób miernik mikrofalowy reali-

zuje pomiary mierzonej wielkoci, tj. w ja-

ki sposób dokonuje detekcji natê¿enia

pola.

Sondy mierników natê¿enia pola elek-

trycznego (E) lub magnetycznego (H) s¹

wyposa¿one w detektory typu dipol-dio-

da (do pomiarów sk³adowej E) lub de-

tektory typu antena ramowa-dioda

(do pomiarów H) i realizuj¹ bezpored-

nio pomiary mierzonych wielkoci nieza-

le¿nie od odleg³oci od anteny nadawczej.

W przypadku mierników przeznaczo-

nych do pomiarów gêstoci mocy, sondy

mierników posiadaj¹ ró¿n¹ konstrukcjê

i ró¿ne formy detekcji pola elektromagne-

tycznego. Najbardziej rozpowszechniona

forma pomiarów bazuje na detekcji pola

w sondzie wyposa¿onej w detektor typu

dipol-dioda (np. sondy miernika typu

MEH). W tym przypadku miernik doko-

nuje pomiarów natê¿enia pola elektrycz-

nego, a wartoæ gêstoci mocy obliczana

jest w elektronice miernika na podstawie

zale¿noci (1). £atwo zauwa¿yæ, ¿e mier-

nik ten mo¿na bezkrytycznie stosowaæ

jedynie w strefie dalekiej. W polu bliskim,

gdy impedancja pola przyjmuje wartoci

ró¿ne od 377 W, wartoæ gêstoci mocy

wywietlana przez miernik jest obarczo-

na b³êdem wynikaj¹cym ze zmienionej

wartoci impedancji pola.

Z kolei inne popularne na krajowym

rynku mierniki gêstoci mocy typu PO-

1-Medik lub P3-9 posiadaj¹ sondy wy-

posa¿one w detektory termistorowe. Ter-

mistory umieszczone s¹ w odcinkach pro-

wadnic falowych, np. w falowodzie pro-

stok¹tnym lub linii wspó³osiowej i zmia-

na wartoci impedancji pola w punkcie

pomiarowym nie wp³ywa bezporednio

na warunki pracy samego termistora. Jed-

nak¿e zmiana wartoci impedancji pola

Pole bliskie anteny

W odleg³ociach od anteny mniejszych

ani¿eli 2D 2 /l (R < R D ) charakter pola elek-

tromagnetycznego i w³asnoci jego pro-

pagacji s¹ inne ni¿ w polu strefy dalekiej.

Z punktu widzenia zale¿noci impedan-

cyjnych niezwykle istotny jest fakt, ¿e

pole elektromagnetyczne w obszarze pola

bliskiego jest cile zwi¹zane ze swoim

ród³em, a energia fali oscyluje miêdzy

ród³em i przestrzeni¹. Fakt ten powodu-

je, ¿e oprócz sk³adowych poprzecznych

(E ^ , H ^ ), prostopad³ych do kierunku pro-

pagacji pojawiaj¹ siê sk³adowe wzd³u¿-

ne, równoleg³e do kierunku propagacji

fali.

W przypadku takich popularnych an-

ten mikrofalowych, jak anteny stacji ba-

zowych telefonii komórkowej czy ante-

ny radarów, jest to sk³adowa pola elek-

trycznego E R , równoleg³a do kierunku

propagacji fali. W tym przypadku mamy

do czynienia z fal¹ niejednorodn¹ nazy-

wan¹ fal¹ typu TM (transwersaln¹ magne-

tycznie). Istnienie dodatkowych sk³ado-

wych wzd³u¿nych uniemo¿liwia okrele-

nie impedancji falowej orodka, zgodnie

z definicj¹ tej impedancji bazuj¹c¹ na sto-

sunku sk³adowych poprzecznych (2),

gdy¿ nie ma mo¿liwoci uwzglêdnienia

sk³adowych wzd³u¿nych, które w polu

bliskim czêsto osi¹gaj¹ wartoci wiêksze

ani¿eli sk³adowe poprzeczne. Zatem okre-

lanie impedancji falowej orodka w po-

bli¿u anteny, zgodnie z zale¿noci¹ (2),

mo¿e byæ pozbawione sensu. Fakt ten

mo¿na zinterpretowaæ nastêpuj¹co: impe-

dancja falowa orodka (2) okrela wy³¹cz-

nie zale¿noæ fala elektromagnetyczna

orodek, co ma miejsce w strefie dale-

kiej, podczas gdy w polu bliskim sk³ado-

we pola elektromagnetycznego s¹ cile

(4)

gdzie:

Wartoæ Z EM przyjmuje wartoci rze-

czywiste, przy czym dla pól typu TM (an-

teny GSM, radary) wartoci Z EM w pobli-

¿u samej anteny mog¹ przyjmowaæ du¿e

wartoci Z EM ³ 377 W. Pola te nazywane

s¹ polami wielkiej impedancji. W strefie

dalekiej, z oczywistych powodów, impe-

dancja pola (4) jest to¿sama z impedan-

cj¹ falow¹ orodka (2).

Przedstawiony charakter pola bliskie-

go sprawia, ¿e gêstoæ mocy (wektor

Poyntinga) posiada równie¿ dodatkowe

sk³adowe. Przyk³adowo w polu bliskim

anten stacji bazowych GSM lub anten ra-

BEZPIECZEÑSTWO PRACY 2/2002

darów charakteryzuj¹cych siê najczêciej

polaryzacj¹ liniow¹ (pole typu TM), wek-

tor Poyntinga posiada sk³adow¹ wzd³u¿-

n¹ S R oraz sk³adow¹ poprzeczn¹ S q .

Impedancja pola

elektromagnetycznego

w polu bliskim

(5)

Obliczenia wartoci impedancji pola

elektromagnetycznego (Z EM ) przeprowa-

dzono w sferycznym uk³adzie wspó³rzêd-

nych za pomoc¹ potencja³ów wektoro-

wych w odniesieniu do anteny przedsta-

wionej w postaci apertury prostok¹tnej

(rys. 1).

Analityczne wyra¿enia na sk³adowe

pola bliskiego apertury prostok¹tnej

przedstawiono w pracy Modelowanie roz-

k³adu promieniowania mikrofalowego

w polu bliskim anten oraz pewne konse-

kwencje biomedyczne [1].

Obliczenia impedancji pola elektroma-

gnetycznego (Z EM ) przedstawiono w od-

niesieniu do wartoci impedancji falowej

orodka (Z f = 377 W), zgodnie z zale¿no-

ci¹:

Rys. 1. Antena w postaci apertury prostok¹tnej

Rys. 4. Wartoci b³êdów DZ w funkcji odleg³oci

dla anteny GSM typu K-730370 na kierunkach ze-

rowych: q = 120° oraz q = 138°

Pomiary miernikiem gêstoci mocy

z sond¹ bezkierunkow¹ prowadz¹ do war-

toci wypadkowej (S):

(6)

Pos³uguj¹c siê wartociami wypadko-

wymi (modu³ami wektorów) drog¹ pro-

stych przekszta³ceñ otrzymuje siê nastê-

puj¹c¹ zale¿noæ ³¹cz¹c¹ wektor Poyntin-

ga (gêstoæ mocy) z wypadkow¹ warto-

ci¹ natê¿enia pola elektrycznego:

(8)

Rys. 2. Charakterystyka promieniowania anteny

Kathrein (K-730370) w p³aszczynie przekroju pio-

nowego

W rzeczywistoci wyra¿enie DZ (8)

jest b³êdem wzglêdnym i okrela, ile pro-

cent impedancja pola elektromagnetycz-

nego (Z EM ) ró¿ni siê od impedancji falo-

wej orodka (Z f = 377 W) w danym punk-

cie obliczeniowym. Wartoæ DZ (8) jest

zatem systematycznym b³êdem metody

pomiarów gêstoci mocy za pomoc¹ mier-

ników bazuj¹cych na detekcji sk³adowej

elektrycznej.

Przyk³adowe obliczenia wartoci DZ

przeprowadzono w odniesieniu do ante-

ny stacji bazowej GSM firmy Kathrein

(K-730370), o wymiarach A B = 0,255

1,29 m, przy czêstotliwoci 947 MHz.

Strefa daleka dla tej anteny wynosi 2D 2 /l

= 10,5 m od anteny. Charakterystyka pro-

mieniowania anteny w p³aszczynie prze-

kroju pionowego zosta³a przedstawiona

na rys. 2.

Analizê wartoci DZ przedstawiono

oddzielnie dla kierunków wi¹zki g³ównej

i listków bocznych oraz oddzielnie dla

kierunków pomiêdzy listkami bocznymi.

Kierunki pomiêdzy listkami nazywane s¹

kierunkami zerowymi, gdy¿ charaktery-

styka promieniowania anteny przyjmuje

wartoci zbli¿one do zera. Wyniki obli-

(7)

Rys. 3. Wartoci b³êdów DZ w funkcji odleg³oci

dla anteny GSM typu K-730370, a na kierunku

osi promieniowania (q = 90°), b na kierunku list-

ka bocznego, skierowanego w stronê ziemi (q =

150°)

Z przedstawionych uwarunkowañ

wynika, ¿e w polu bliskim gêstoæ mocy

(S) mo¿e byæ wyra¿ona przez wypadko-

w¹ wartoæ natê¿enia pola elektrycznego

(E), przy czym wspó³czynnikiem propor-

cjonalnoci jest wartoæ impedancji pola

elektromagnetycznego (Z EM ), (4).

Jednak¿e, aby realizowaæ przekszta³-

cenia okrelone zale¿noci¹ (4), nale¿y

znaæ wartoæ impedancji pola elektroma-

gnetycznego, a tymczasem w polu bliskim

wartoæ Z EM nie jest znana. Parametr ten

zale¿y od wielu czynników, w tym odle-

g³oci od anteny.

Jest zatem zasadne okrelenie warto-

ci Z EM w odniesieniu do typowych anten

mikrofalowych spotykanych w praktyce

pomiarowej.

BEZPIECZEÑSTWO PRACY 2/2002

czeñ przedstawiono na rys. 3 i 4.

Na rys. 3 i 4 przedstawiono wykresy

b³êdów wzglêdnych impedancji pola elek-

tromagnetycznego Z EM w porównaniu do

impedancji falowej Z f = 377 W. Na tej

podstawie mo¿na sformu³owaæ nastêpu-

j¹ce spostrze¿enia.

W strefie dalekiej, tj. dla R > R D od

anteny (dla anteny K-730370 R D = 10,5

m) wartoæ DZ » 0%. Tym samym impe-

dancja pola elektromagnetycznego Z EM

przyjmuje wartoæ impedancji falowej Z f ,

tj. Z EM = Z f = 377 W.

W polu bliskim, na odleg³ociach od

anteny bli¿szych od strefy dalekiej, ale

wiêkszych ani¿eli poprzeczny rozmiar

anteny (D), (na rys. 3 rozmiar D = 1 m),

tj. na odleg³ociach D < R < R D wartoæ

DZ £ 3%. Wynika z tego, ¿e impedancja

pola elektromagnetycznego Z EM ró¿ni siê

od impedancji falowej Z f nie wiêcej ani-

¿eli 3% rys. 3.

Jednak¿e na pewnych kierunkach (kie-

runki zerowe) impedancja pola ró¿ni siê

wiêcej ani¿eli 3% od impedancji falowej

Z f (rys. 4).

W bezporedniej bliskoci anteny, tj.

na odleg³ociach mniejszych ani¿eli D,

wartoci b³êdów DZ siêgaj¹ kilkunastu,

a nawet kilkudziesiêciu procent, tym sa-

mym wartoci Z EM osi¹gaj¹ wartoci

znacznie wiêksze ani¿eli Z f .

* * *

Badania impedancji pola elektroma-

gnetycznego w polu bliskim typowych

anten mikrofalowych upowa¿niaj¹ do

nastêpuj¹cych wniosków.

1. W polu bliskim anten wskazane jest

stosowanie mierników natê¿enia pola

elektrycznego (E) oraz magnetycznego

(H) i ocena nara¿enia pracowników na

pola mikrofalowe na podstawie tych pa-

rametrów.

2. Stosowanie mierników gêstoci

mocy oraz realizacja przeliczeñ zgodnie

z zale¿noci¹ (1) jest dopuszczalne w od-

niesieniu do odleg³oci od anteny wiêk-

szych ani¿eli maksymalny poprzeczny

wymiar anteny (R > D), jednak¿e nale¿y

pamiêtaæ, ¿e pomiary i przeliczenia obar-

czone s¹ 3-procentowym b³êdem. W od-

niesieniu do niektórych kierunków (kie-

runki zerowe) b³êdy te mog¹ ulec zwiêk-

szeniu.

W tym przypadku pomocne mog¹ byæ

indywidualne obliczenia lub pomiary im-

pedancji pola wokó³ poszczególnych ty-

pów anten, co u³atwi metrologom ocenê

pope³nianych systematycznych b³êdów

metody.

3. W bezporedniej bliskoci anteny na

odleg³ociach R < D impedancja pola

elektromagnetycznego znacznie ró¿ni siê

od wartoci 377 W. W tym obszarze mier-

niki gêstoci mocy nie powinny byæ sto-

sowane z powodu zbyt du¿ych b³êdów.

Stosowanie zale¿noci (1) do przeliczeñ

pomiêdzy wartociami E i S jest obarczo-

ne zbyt du¿ym b³êdem.

Nale¿y jednak¿e dodaæ, ¿e w obszarze

tym nie powinno siê prowadziæ pomia-

rów rozk³adu promieniowania elektroma-

gnetycznego ze wzglêdu na inne dodat-

kowe ród³a b³êdów [1, 4, 6]. W razie

koniecznoci pomiarów i oceny nara¿e-

nia bezporednio przy ród³ach, nale¿y

przeprowadziæ rozszerzon¹ analizê b³ê-

dów.

PIMIENNICTWO

[1] Kubacki R. Modelowanie rozk³adu promie-

niowania mikrofalowego w polu bliskim anten

oraz pewne konsekwencje biomedyczne. Wyd.

WAT, Warszawa 2000

[2] Kubacki R. Ocena nara¿enia na impulso-

we promieniowanie mikrofalowe wytwarzane

przez radary. W: Oddzia³ywanie biologiczne,

ryzyko zdrowotne i ochrona przed polami elek-

tromagnetycznymi, Materia³y konferencyjne

Szko³y Jesiennej PTBR, Zakopane 2000

[3] Szóstka J. Fale i anteny. Wyd. Komunika-

cji i £¹cznoci, Warszawa 2000

[4] Trzaska H. Pomiary pól elektromagnetycz-

nych w polu bliskim. Wydawnictwo Naukowe

PWN, Warszawa 1998

[5] Rozporz¹dzenie Ministra Pracy i Polityki

Spo³ecznej z dnia 2 stycznia 2001 r. zmienia-

j¹ce rozporz¹dzenie w sprawie najwy¿szych

dopuszczalnych stê¿eñ i natê¿eñ czynników

szkodliwych dla zdrowia w rodowisku pracy.

DzU nr 4, poz. 36

[6] prPN-T-065890: Ochrona pracy w polach

i promieniowaniu elektromagnetycznym w za-

kresie czêstotliwoci od 0 Hz do 300 GHz; Ar-

kusz 01 Terminologia; Arkusz 03 Metody

pomiaru i oceny pola na stanowisku pracy,

2001

Plik z chomika:

Inne pliki z tego folderu:

Inne foldery tego chomika: