MP-odkszt-przyk 2-rama.pdf
(
429 KB
)
Pobierz
MP – uwzględnienie odkszt. podłużnej – przykład 1 – rama –
obciążenie F, T,
D
20.11.2011
METODA PRZEMIESZCZEŃ – PRZYKŁAD ROZWIĄZANIA RAMY
Ramę pokazaną na rysunku rozwiązać metodą przemieszczeń, oddzielnie dla różnych typów
obciążenia i dokonać kontroli rozwiązań.
Obciążenia
30
kN
Siły
o
30
5
kNm
20
kN
Przemieszczenia podpór
i błędy montażu
1.00m
o
Dj
=
0
D
h
=
0
4
cm
o
D
T
=
10
1.00m
o
1
j
=
v
=
1
cm
1.
PODZIAŁ RAMY NA ELEMENTY I WYZNACZENIE STOPNIA
GEOMETRYCZNEJ NIEWYZNACZALNOŚCI
n
=
2
×
w
-
e
-
s
n
g
=
n
+
n
n
=
w
-
e
,
j
d
j
s
j
d
d
w
u
x
j
1
1
v
1
u
2
2
j
v
2
2
2
u
=
s
=
1
4
4
w
y
4
e
=
1
3
j
=
1
3
n
=
2
×
w
-
e
-
s
=
2
×
4
-
3
-
1
=
4
4
e
=
2
d
d
w
n
=
w
-
e
=
3
-
1
=
2
j
s
j
są
to
u
,
v
,
u
,
v
1
1
2
2
http://www.iil.pwr.wroc.pl/zukowski
1
MP – uwzględnienie odkszt. podłużnej – przykład 1 – rama –
obciążenie F, T,
D
20.11.2011
2.
UKŁAD PODSTAWOWY
k
j
=
4000
kNm
Obciążenia jak w układzie danym:
1
1x
Siły:
x
1
Fx
=
30
kN
×
cos
30
o
=
25
.
98
kN
,
1
240
1y
I
o
Fy
=
30
kN
×
sin
30
=
15
kN
,
1
h
o
M
o
Fx
=
Fy
=
0
,
M
=
0
,
=
5
kNm
,
2x
h
x
2
2
1
2
2
o
a
=
30
I
200
x
5
2y
1
d
k
=
2000
kN
/
m
h
25
4
x
I
220
y
3
3.00m
1.00m
2
Zmiany temperatury
:
Pręt 1-4:
o
o
D
T
=
D
T
=
10
C
,
D
T
=
D
T
=
10
C
,
w
h
-
p
h
+
D
T
=
D
T
-
D
T
=
0
D
T
=
(
10
o
+
10
o
)
/
2
=
10
o
C
,
z
w
p
o
o
o
Pręt 1-2:
D
T
=
D
T
=
40
C
,
D
T
=
D
T
=
10
C
,
w
h
-
p
h
+
o
o
o
o
D
T
=
D
T
-
D
T
=
30
C
,
D
T
=
(
40
+
10
)
/
2
=
25
C
,
z
w
p
o
Pręt 2-3:
o
o
D
T
=
D
T
=
-
10
C
,
D
T
=
D
T
=
10
C
,
w
h
-
p
h
+
D
T
=
D
T
-
D
T
=
-
20
C
o
,
o
o
D
T
=
(
-
10
+
10
)
/
2
=
0
z
w
p
Przemieszczenia podpór i błędy montażu
:
,
D
j
=
0
.
5
o
=
0
.
5
*
p
/
180
=
0
.
008727
D
h
=
-
0
.
4
cm
=
-
0
.
004
m
,
D
L
=
0
.
8
cm
=
0
.
008
m
.
14
o
v
=
1
cm
=
0
.
01
m
,
j
=
1
=
1
*
p
/
180
=
0
.
017453
,
3
4
3.
PARAMETRY SZTYWNOŚCI PRĘTÓW I SIŁY BRZEGOWE OD OBCIĄŻEŃ
W GLOBALNYM UKŁADZIE WSPÓŁRZĘDNYCH
Pręt 1-4:
projektowany jest z I 200, dla którego:
,
4
2
2
A
=
0
.
00334
m
I
=
0
.
0000214
m
,
E
=
205
000
000
kN
/
m
,
EA
=
684
700
kN
,
EI
=
4
387
kNm
,
Ly
Lx
Dane jest też:
Ly
=
4
m
,
Lx
=
0
L
=
4
m
,
sin
a
=
=
1
cos
a
=
=
0
,
⇒
14
14
14
14
14
L
L
Pręt jest typu sztywno-łyżwowego, więc:
1
a
=
a
=
b
=
b
=
-
1
c
=
c
=
dv
=
dv
=
0
dn
=
dn
=
1
⇒
14
41
14
41
14
41
14
41
14
41
2
2
EI
4387
kNm
EI
4387
kNm
A
=
a
×
=
1
×
=
1096
.
75
kNm
,
A
=
a
×
=
1
×
=
1096
.
75
kNm
,
14
14
41
41
L
4
m
L
4
m
14
14
EI
4387
kNm
2
B
=
B
=
b
×
=
-
1
×
=
-
1096
.
75
kNm
,
14
41
14
L
4
m
14
EI
EI
C
=
c
×
=
0
C
=
c
×
=
0
14
14
41
41
2
2
L
L
14
14
EA
684700
kN
kN
EI
Dn
=
Dn
=
dn
×
=
1
×
=
171175
,
Dv
=
Dv
=
dv
×
=
0
14
41
14
14
41
14
3
L
4
m
m
L
14
14
C
×
sin
a
=
0
C
×
cos
a
=
0
C
×
sin
a
=
0
C
×
cos
a
=
0
14
14
14
14
41
14
41
14
2
http://www.iil.pwr.wroc.pl/zukowski
MP – uwzględnienie odkszt. podłużnej – przykład 1 – rama –
obciążenie F, T,
D
20.11.2011
1
14
j
j
4
41
4
14
j
j
1
41
M
=
M
=
A
=
A
=
1096.75kNm
,
M
=
M
=
B
=
-
1096.75kNm
,
14
41
14
2
14
u
j
1
41
1
14
u
j
1
14
2
14
u
j
1
41
1
14
u
1
14
j
M
=
Rx
=
-
M
=
-
Rx
=
C
×
sin
14
a
=
0
,
M
=
Rx
=
-
M
=
-
Rx
=
C
×
sin
14
a
=
0
,
14
14
v
1
41
2
14
j
2
14
v
j
2
41
M
1
41
u
=
Ry
1
14
j
=
-
M
2
14
u
=
-
Ry
1
41
j
=
C
×
cos
14
a
=
0
M
=
Ry
=
-
M
=
-
Ry
=
C
×
cos
14
a
=
0
,
14
41
1
14
u
u
4
41
4
14
u
u
1
41
2
2
Rx
=
Rx
=
-
Rx
=
-
Rx
=
Dn
×
cos
a
+
Dv
×
sin
a
=
0
,
14
14
14
14
Ry
1
14
v
=
Ry
v
4
41
=
-
Ry
4
14
v
=
-
Ry
1
41
v
=
Dn
×
sin
2
a
+
Dv
×
cos
2
a
=
171175kN/m
×
1
2
+
0
=
171175kN/m
,
14
14
14
14
(
)
1
14
v
1
14
v
v
4
41
u
4
41
4
14
v
4
14
u
v
1
41
u
1
41
Rx
=
Rx
=
Rx
=
Rx
=
-
Rx
=
-
Ry
=
-
Rx
=
-
Ry
=
Dn
-
Dv
×
sin
a
×
cos
a
=
0
,
14
14
14
14
Współczynniki od obciążeń
oF
oF
oF
oF
oF
oF
Obciążenie siłami
:
M
=
M
=
0
N
=
N
=
0
V
=
V
=
0
14
41
14
41
14
41
oF
oF
oF
oF
Rx
=
Rx
=
Ry
=
Ry
=
0
14
41
14
41
Zmiany temperatury
:
M
oT
=
M
oT
=
0
14
41
oT
oT
o
o
V
oT
=
V
oT
=
0
N
=
N
=
-
EA
×
a
×
D
T
=
-
684700
kN
×
0
000012
/
C
×
10
C
=
-
82
.
164
kN
,
14
41
T
o
14
41
Rx
oT
=
V
oT
×
sin
a
-
N
oT
×
cos
a
=
0
-
0
=
0
Ry
oT
=
-
V
oT
×
cos
a
-
N
oT
×
sin
a
=
0
+
82
.
164
×
1
=
82
.
164
kN
,
14
14
14
14
14
14
14
14
14
14
Rx
oT
=
N
oT
×
cos
a
-
V
oT
×
sin
a
=
0
-
0
=
0
Ry
oT
=
N
oT
×
sin
a
+
V
oT
×
cos
a
,
=
-
82
.
164
×
1
+
0
=
-
82
.
164
kN
41
41
14
41
14
41
41
14
41
14
Przemieszczenia podpór i błędy montażu
:
2
EI
4387
kNm
o
D
o
D
M
=
-
M
=
×
j
=
×
0
.
017453
=
19
.
14158
kNm
,
41
14
4
L
4
m
EA
684700
kN
o
D
o
D
o
D
o
D
N
=
N
=
-
×
D
L
=
-
×
0
008
m
=
-
1369
.
4
kN
,
V
=
V
=
0
14
41
14
41
L
4
m
o
D
o
D
o
D
o
D
o
D
o
D
Rx
=
V
×
sin
a
-
N
×
cos
a
=
0
-
0
=
0
Ry
=
-
V
×
cos
a
-
N
×
sin
a
=
0
+
1369
.
×
1
=
1369
.
4
kN
,
14
14
14
14
14
14
14
14
14
14
o
D
o
D
o
D
o
D
o
D
o
D
Rx
=
N
×
cos
a
-
V
×
sin
a
=
0
-
0
=
0
Ry
=
N
×
sin
a
+
V
×
cos
a
=
-
1369
.
×
1
+
0
=
-
1369
.
kN
,
41
41
14
41
14
41
41
14
41
14
http://www.iil.pwr.wroc.pl/zukowski
3
MP – uwzględnienie odkszt. podłużnej – przykład 1 – rama –
obciążenie F, T,
D
20.11.2011
D
Tw =
Pręt
1(p) - 4(k)
10
a
T
D
Tp =
10
Przekrój
A
I
E
EA
EI
h
m
4
kN/m
2
kNm
2
1/
o
C
D
to =
m
kN
m
10
I200
0.00334
0.0000214
205 000 000
684 700
4 387
0.000012
0.2
D
tz =
0
L
2
D
L
14
=
x
1
x
4
y
1
y
4
0.008
Lx
Ly
L
m
2
f
4
=
m
m
m
m
m
m
m
0.017453
0
0
0
0
4
4
16
4
sin
2
cos
2
sina
14
a
14
cosa
14
a
14
sina
14
*cosa
14
1
1
0
0
0
N
14
(F)
N
14
(T)
N
14
(
)
a
14
A
14
a
41
A
41
b
14
= b
41
B
14
= B
41
D
typ
kNm
kNm
kNm
s - ł
1
1096.75
1
1096.75
-1
-1096.75
0
-82.164
-1369.4
c
14
C
14
C
14
*sin
a
C
14
*cos
a
c
41
C
41
C
41
*sin
a
C
41
*cos
a
V
14
(F)
V
14
(T)
V
14
(
D
)
14
14
14
14
kN
kN
kN
kN
kN
kN
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
dn
14
= dn
41
Dn
14
= Dn
41
Dn*sin
a
14
Dn*cos
a
14
Dn*sin
2
a
14
Dn*cos
2
a
14
Dn*cos
2
+Dv*sin
2
(Dn-Dv)*sin*cos
N
41
(F)
N
41
(T)
N
41
(
D
)
kN/m
kN/m
kN/m
kN/m
kN/m
kN/m
kN/m
1
171175
171175
0
171175
0
0
0
0
-82.164
-1369.4
Dv*sin
2
Dv*cos
2
Dn*sin
2
+Dv*cos
2
a
a
a
a
V
41
(F)
V
41
(T)
V
41
(
D
)
dv
14
= dv
41
Dv
14
= Dv
41
Dv*sin
Dv*cos
14
14
14
14
kN/m
kN/m
kN/m
kN/m
kN/m
kN/m
0
0
0
0
0
0
171175
0
0
0
f
1
f
4
u
1
v
1
u
4
v
4
R(
D
)
R(F)
R(T)
M
14
0
0
-19.1419
=
1096.75
-1096.75
0
0
0
0
M
41
0
0
19.14194
=
-1096.75
1096.75
0
0
0
0
0
0
0
Rx
14
=
0
0
0
0
0
0
Ry
14
=
0
0
0
171175
0
-171175
0
82.164
1369.4
Rx
41
=
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Ry
41
=
0
0
0
-171175
0
171175
0
-82.164
-1369.4
4
http://www.iil.pwr.wroc.pl/zukowski
MP – uwzględnienie odkszt. podłużnej – przykład 1 – rama –
obciążenie F, T,
D
20.11.2011
Pręt 1-2:
projektowany jest z I 240, dla którego:
,
A
=
0
.
00461
m
I
=
0
.
0000424
m
4
,
E
=
205
000
000
kN
/
m
2
,
2
EA
=
945
0
50
kN
,
EI
=
8
6
92
kNm
,
Dane jest:
Lx
=
4
m
,
Ly
=
2
m
,
L
=
Lx
2
+
Ly
2
=
4
.
472136
m
,
⇒
12
12
12
Ly
Lx
sin
a
=
=
0
.
447214
,
cos
a
=
=
0
.
894427
,
12
12
L
L
Pręt jest typu sztywno-sztywny, więc:
a
=
a
=
4
b
=
b
=
2
c
=
c
=
6
12
21
12
21
12
21
dv
=
dv
=
12
,
dn
=
dn
=
1
⇒
12
21
12
21
2
EI
8692
kNm
A
=
a
×
=
4
×
=
7774
.
36
kNm
,
12
12
L
4
.
4721
m
12
2
EI
8692
kNm
A
=
a
×
=
4
×
=
7774
.
36
kNm
,
21
21
L
4
.
4721
m
12
2
EI
8692
kNm
B
=
B
=
b
×
=
2
×
=
3887
.
18
kNm
,
12
21
12
L
4
.
4721
m
12
2
EI
8692
kNm
C
=
c
×
=
6
×
=
2607
.
6
kN
,
(
)
12
12
2
2
L
4
.
4721
m
12
2
EI
8692
kNm
C
=
c
×
=
6
×
=
2607
.
6
kN
,
(
)
21
21
2
2
L
4
.
4721
m
12
EA
945050
kN
kN
Dn
=
Dn
=
dn
×
=
1
×
=
211319
.
6
,
12
21
12
L
4
.
4721
m
m
12
EJ
945050
kN
kN
Dv
=
Dv
=
dv
×
=
12
×
=
1166
.
15
,
(
)
12
21
12
3
3
L
m
4
.
4721
m
12
C
×
sin
a
=
2607
.
6
kN
×
0
.
4472
=
1166
.
15
kN
,
C
×
cos
a
=
2607
.
6
kN
×
0
.
8944
=
2332
.
31
kN
,
12
14
12
14
C
×
sin
a
=
2607
.
6
kN
×
0
.
4472
=
1166
.
15
kN
,
C
×
cos
a
=
2607
.
6
kN
×
0
.
8944
=
2332
.
31
kN
,
21
14
21
14
kN
kN
kN
2
2
Dn
×
cos
a
+
Dv
×
sin
a
=
211319
.
6
×
0
.
8944
+
1166
.
15
×
0
.
4472
=
169288
.
91
,
12
12
12
12
m
m
m
kN
kN
kN
2
2
Dn
×
sin
a
+
Dv
×
cos
a
=
211319
.
6
×
0
.
4472
+
1166
.
15
×
0
.
8944
=
43196
.
84
,
12
12
12
12
m
m
m
kN
kN
(
)
(
)
Dn
-
Dv
×
sin
a
×
cos
a
=
211319
.
6
-
1166
.
15
×
0
.
4472
×
0
.
8944
=
84061
.
38
,
12
12
12
12
m
m
1
12
j
2
12
j
j
1
21
M
=
A
=
7774
.
36
kNm
,
M
=
M
=
B
=
3887
.
18
kNm
,
12
12
2
12
u
j
1
21
1
12
u
1
12
j
1
12
v
1
12
j
2
12
v
j
1
21
M
=
Rx
=
-
M
=
-
Rx
=
C
×
sin
12
a
=
1166.15kN
,
M
=
Ry
=
-
M
=
-
Ry
=
C
×
cos
12
a
=
2332
.
31
kN
,
12
12
2
21
j
M
=
A
=
7774
.
36
kNm
,
21
2
21
u
2
21
j
1
21
u
2
12
j
M
=
Rx
=
-
M
=
-
Rx
=
C
×
sin
12
a
=
1166.15kN
,
21
1
21
v
2
12
j
v
pk
2
j
2
21
M
=
Ry
=
-
M
=
-
Ry
=
C
×
cos
12
a
=
2332.31kN
,
21
1
12
u
u
2
21
2
12
u
u
1
21
2
2
Rx
=
Rx
=
-
Rx
=
-
Rx
=
Dn
×
cos
a
+
Dv
×
sin
a
=
169
288.91kN/m
,
pk
pk
pk
pk
,
1
12
v
2
21
v
2
12
v
1
21
v
2
2
Ry
=
Ry
=
-
Ry
=
-
Ry
=
Dn
×
sin
a
+
Dv
×
cos
a
=
43196.84kN
/m
pk
pk
pk
pk
(
)
1
12
v
1
12
v
2
21
v
2
21
u
2
12
v
2
12
u
1
21
v
1
21
u
Rx
=
Rx
=
Rx
=
Rx
=
-
Rx
=
-
Ry
=
-
Rx
=
-
Ry
=
Dn
-
Dv
×
sin
a
×
cos
a
=
84061.38kN
/m
,
pk
pk
pk
pk
http://www.iil.pwr.wroc.pl/zukowski
5
Plik z chomika:
maly_smok
Inne pliki z tego folderu:
wykresy.docx
(56 KB)
wykresy MP.dwg
(64 KB)
Strona tytulowa2.docx
(14 KB)
Strona tytulowa.docx
(14 KB)
statyka2.jpg
(460 KB)
Inne foldery tego chomika:
Akustyka budowlana
BHP
Budownictwo Przemysłowe
Dynamika Budowli
Ekonomika Budownictwa
Zgłoś jeśli
naruszono regulamin