1. Geometria silosu – widok i przekrój (wg rys.)
H = 28,00 m
2r = 13,0 m, r = 7,5m
U = 2Пr = 47,0m - obwód wewn. silosu
A = Пr2 = 176,625 m2 - pole pow. wewn. silosu
rh = = 2,95 m – promień hydrauliczny
2. Obliczenie naporu materiału na ściany silosu.
2.1. Określenie rodzaju przepływu materiału.
Materiał składowany: klinkier
Kat tarcia wewnętrznego: Φ = 33 dag
Współczynnik tarcia o ścianę: f = 0,55
Kąt nachylenia leja: α = Φ + 10 dag= 43 dag
Określono rodzaj przepływu: rdzeniowy
2.2. Obliczenie naporu materiału na ścianki po napełnieniu.
Parcie poziome po napełnieniu.
phn =
γ = 17,00 kN/m3 - ciężar objętościowy klinkieru
rh = 2,95 m - promień hydrauliczny
f = 0,55 - współczynnik tarcia materiału o ścianę
K = 1-
λ = 1-sin Φ
z - rzędna w [m]
Parcie pionowe po napełnieniu.
pvn = = = 1,887 phn
ptn = γ * rh * K = 46,08 * K
2.3. Obliczenie naporu materiału na ścianki podczas opróżniania.
Równomierny napór poziomy podczas opróżniania.
pho= n1 * phn
n1 = 1,26 - z tab. Z-2 PN-89/B-03262
Miejscowy napór poziomy podczas opróżniania.
na powierzchni o wym. 0,5rh*0,5rh = 2,139 m2
0,5 rh=0,5*2,925= 1,463 m
phl= n2 * pho
n2 = 0,223 - z tab. Z-2 PN-89/B-03262
Pierścieniowy napór poziomy podczas opróżniania.
Działa w paśmie o wysokości 2rh= 2* 2,925=5,85 m
i na wysokości Hu=9*f*rh =9*0,45*2,925 = 11,846 m ≥ H1
phr = 0,20 pho
Pionowy napór podczas opróżniania.
Przyjmujemy z warunku pvo ≤ pvn
Napór styczny podczas opróżniania.
Dla rh >2,5 m
Pto = 1,1 ptn
Napór materiału sypkiego na dno płaskie podczas opróżniania.
pdo = pvo (1+sin Φ) = 163,56(1+0,47) = 240,43 kN / m2 <γ*H = 16,00 * 22,00 = 352,00 kN/m2
3. Obliczenia oddziaływania wiatru i temperatury.
3.1. Obciążenie wiatrem.
Ponieważ promień hydrauliczny rh==2,95 m < 3,0 m
to zgodnie z PN-89/B-03262 pkt 2.7.2.2. nie trzeba uwzględniać obciążenia wiatrem.
3.2. Obciążenie temperaturą.
Zbrojenie ściany silosu: przyjęto dwustronne Fa=Fa’ 15 cm2,
Otulenie zbrojenia: a = a’= 3 cm
Temperatura wewnętrzna: ti = 60 oC
Strefa klimatyczna: Kraków -Strefa II
Temperatura zewnętrzna: te = -24 oC
Beton B30: Ecm=30 500 MPa
Grubość ściany: d=35 cm,
Δ υ = υe - υi - różnica temp. pow. zewn. przegrody temp. pow. wewn. przegrody
Dla pory letniej
Δ υl = (te – ti + )*k*R + (a +) ψ*ξ3
A = 0,4 - tynk jasny, wg załącznika nr 1 PN-86/B-02015
I = 222 W/m2 - wg pkt 4, tabl. 1, PN-86/B-02015
aj = 652 W/m2 - wg pkt 4, tabl. 1, PN-86/B-02015
αe = 20 W/m2 - wg pkt 5.1., PN-86/B-02015
k = = 0,12 ++0,05 = 0,376 W/m2K
R = = = 0,205 m2K/W
a = 8 oC - wg pkt 3.1., PN-86/B-02015
ψ = 0,7 - wg pkt 6.2., PN-86/B-02015
Obliczenie ξ3
μ = = = 6,67
μ*d = 6,67*0,35 = 2,33
dla μ*d = 2,33 => ξ3 = 0,6
Dla ściany o gr. 35 cm
Δ υl = (27 – 60 + )*0,376*0,205 + (8 +) 0,7*0,6
Δ υl = 6,63 oC
Dla pory zimowej
Δ υz = (te – ti)*k*R – a*ξ3
Δ υz = (-24-60)*0,376*0,205 - 8*0,6 = -11,27 oC
Δ υz = -11,27 oC
4. Zestawienie sił wewnętrznych.
Rozciągające siły równoleżnikowe.
Wartość siły rozciągającej należy zwiększyć o 20% ze względu na możliwość
równoczesnego napełniania i opróżniania komory.
Nk = 1,2 · pho · r
Nk – charakterystyczna rozciągająca siła równoleżnikowa
p...
alvin888